JSPCYY液壓多聯(lián)泵CBFZ-G28/4.5AFK1
CBFZ-G36/3.5AFK1
CBFZ-G36/4.5AFK1
CBFZ-G32/3.5AFK1
CBFZ-G32/4.5AFK1
CBFZ-G30/3.5AFK1
CBFZ-G30/4.5AFK1
CBFZ-G28/3.5AFK1
CBFZ-G28/4.5AFK1
CBFZ-G25/3.5AFK1
CBFZ-G25/4.5AFK1
CBFT-F304
CBFT-F306
CBFT-F310
CBFT-F314
CBFT-F316
CBFT-F320
CBFT-F325
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CBFT-E304
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CBFT-E314
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CBFT-E325
JSPCYY液壓多聯(lián)泵CBFZ-G28/4.5AFK1
為了消除困油現(xiàn)象,在齒輪泵的泵蓋上銑出兩個(gè)困油卸荷凹槽,其幾何關(guān)系如圖3-6所示。卸荷槽的位置應(yīng)該使困油腔由大變小時(shí),能通過卸荷槽與壓油腔相通,而當(dāng)困油腔由小變大時(shí),能通過另一卸荷槽與吸油腔相通。兩卸荷槽之間的距離為a,必須保證在任何時(shí)候都不能使壓油腔和吸油腔互通。
按上述對稱開的卸荷槽,當(dāng)困油封閉腔由大變至最小時(shí)(圖),由于油液不易從即將關(guān)閉的縫隙中擠出,故封閉油壓仍將高于壓油腔壓力;齒輪繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng),當(dāng)封閉腔和吸油腔相通的瞬間,高壓油又突然和吸油腔的低壓油相接觸,會引起沖擊和噪聲。于是CB—B型齒輪泵將卸荷槽的位置整個(gè)向吸油腔側(cè)平移了一個(gè)距離。這時(shí)封閉腔只有在由小變至最大時(shí)才和壓油腔斷開,油壓沒有突變,封閉腔和吸油腔接通時(shí),封閉腔不會出現(xiàn)真空也沒有壓力沖擊,這樣改進(jìn)后,使齒輪泵的振動(dòng)和噪聲得到了進(jìn)一步改善。
齒輪泵工作時(shí),在齒輪和軸承上承受徑向液壓力的作用。如圖所示,泵的右側(cè)為吸油腔,左側(cè)為壓油腔。在壓油腔內(nèi)有液壓力作用于齒輪上,沿著齒頂?shù)男孤┯停哂写笮〔坏鹊膲毫Γ褪驱X輪和軸承受到的徑向不平衡力。液壓力越高,這個(gè)不平衡力就越大,其結(jié)果不僅加速了軸承的磨損,降低了軸承的壽命,甚至使軸變形,造成齒頂和泵體內(nèi)壁的摩擦等。為了解決徑向力不平衡問題,在有些齒輪泵上,采用開壓力平衡槽的辦法來消除徑向不平衡力,但這將使泄漏增大,容積效率降低等。CB—B型齒輪泵則采用縮小壓油腔,以減少液壓力對齒頂部分的作用面積來減小徑向不平衡力,所以泵的壓油口孔徑比吸油口孔徑要小。
齒輪泵的排量V相當(dāng)于一對齒輪所有齒谷容積之和,假如齒谷容積大致等于輪齒的體積,那么齒輪泵的排量等于一個(gè)齒輪的齒谷容積和輪齒容積體積的總和,即相當(dāng)于以有效齒高(h=2m)和齒寬構(gòu)成的平面所掃過的環(huán)形體積,即:式中:D為齒輪分度圓直徑,D=mz(cm);h為有效齒高,h=2m(cm);B為齒輪寬(cm);m為齒輪模數(shù)(cm);z為齒數(shù)。
實(shí)際上齒谷的容積要比輪齒的體積稍大,故上式中的π常以3.33代替,則式(3-10)可寫成:
齒輪泵的流量q(1/min)為:式中:n為齒輪泵轉(zhuǎn)速(rpm);ηv為齒輪泵的容積效率。
實(shí)際上齒輪泵的輸油量是有脈動(dòng)的,故式(3-12)所表示的是泵的平均輸油量。
從上面公式可以看出流量和幾個(gè)主要參數(shù)的關(guān)系為:
(1)輸油量與齒輪模數(shù)m的平方成正比。
(2)在泵的體積一定時(shí),齒數(shù)少,模數(shù)就大,故輸油量增加,但流量脈動(dòng)大;齒數(shù)增加時(shí),模數(shù)就小,輸油量減少,流量脈動(dòng)也小。用于機(jī)床上的低壓齒輪泵,取z=13~19,而中高壓齒輪泵,取z=6~14,齒數(shù)z<14時(shí),要進(jìn)行修正。
(3)輸油量和齒寬B、轉(zhuǎn)速n成正比。一般齒寬B=(6~10)m;轉(zhuǎn)速n為750r/min:1000 r/min、1500r/min,轉(zhuǎn)速過高,會造成吸油不足,轉(zhuǎn)速過低,泵也不能正常工作。一般齒輪的最大圓周速度不應(yīng)大于5~6m/s。
高壓齒輪泵的特點(diǎn)