AO一體化生活污水處理設備價格

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AO一體化生活污水處理設備價格：逄

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MBBR中生物膜主要固著在填料上，污泥停留時間與水力停留時間無關，化菌、亞化菌等生長世代時間較長、比增長速率很小的微生物都可以在填料上生長，從而增強了脫氮能力。脫氮過程分為化和反化兩個階段，分別由化菌和反化菌完成。MBBR可以實現化菌與反化菌在空間上相對獨立生長，從而優化了兩種菌群的生長條件。

MBBR用于生物脫氮取得了較好的效果。Rusten等在FREVAR廢水處理廠使用Kaldnes型KI填料中試進行廢水的脫氮處理，進水為預處理過的生活污水，溫度為4.8℃～20℃。結果表明，10℃時，化速率可達190gTNK/m2·d，反應器的pH≥7。前期脫氮效果主要受水中易降解有機物濃度和MBBR缺氧區進水中溶解氧濃度的影響。該設計將MBBR與前化、后脫氮、絮凝劑zui后的固體分離系統結合使用，如進水為25mgTN/L,總氮的去除率為70%，空床HRT可達4～5h。
2,3-二甲是一種環狀結構且有毒不易降解的有機物，在生產染料和甲滅酸工廠排出的廢水中，含有大量該物質。邢國平等采用循環MBBR對該廢水進行處理，當HRT較短時，氨氮的去除率較大，因為主要發生的是微生物的耗熏且氨氮的去除率與其容積負荷成反比。

3 MBBR工藝在運行中易出現的問題
3.2 填料格柵板
為了防止填料隨處理水流失，移動床生物膜反應池的出水口要設置格柵板。但在運行調試過程中易出現格柵爾的問題，在實驗室采用鉆孔塑料板作格柵時也出現了大團懸浮污泥將出水格柵板堵死的情況。雖然通過加強對出水區格柵處進行曝氣，可以防止填料對格柵的爾，但對于懸浮污泥的附著問題，只能從格柵的材料和間距上解決，如選擇光滑吸附性小的材料，間隙在保證能截留填料的前提下盡量加大，使其不易被懸浮物質附著等，這需要在實驗和實際工程操作中不斷改進，以避免該問題影響整個污水處理系統的正常運行。
4 MBBR工藝的研究方向
4.1 懸浮填料
從經濟、高效、實用的角度出發，應對填料表面的化學特性及懸浮填料的脫落機制進行深入的研究，并可制造一些功能區，以適于不同要求的好氧、厭氧微生物的生長，同時又可兼顧其易掛膜、易脫膜的特點。應盡可能地降低懸浮填料的造價，使懸浮填料能更廣泛的應用于污水處理。

（現場已使用)

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具有生物膜法所具有的優點
參與凈化反應微生物的多樣化，微生物專性更強；生物的食物鏈長，正是因為在生物膜上形成的食物鏈長于活性污泥上的食物鏈，在生物膜處理系統內產泥量也少于活性污泥處理系統，據報道由于懸浮填料一般比表面積都較大，附著在填料表面及內部生長的微生物數量大、種類多，因此污泥濃度可達普通活性污泥法的污泥濃度的5-10倍，曝氣池污泥總質量濃度zui高可達30-40g/L，并且在填料單元內可以形成從細菌-原生動物-后生動物的食物鏈；能夠存活世代時間較長的微生物，這是因為在生物膜處理法中，生物固體平均停留時間與水力停留時間無關，時代時間較長的化菌和亞化菌也能得以繁衍、增殖；由生物膜上脫落下來的生物污泥，所含的動物成份很多，比重較大，而且污泥顆粒個體較大，污泥的沉降性良好，易于固液分離，系統的處理效果不太依賴微生物的分離；能夠處理低濃度的污水；活性污泥處理系統在原污水的BOD值*低于50-60mg/L，將影響活性污泥的絮凝體的形成和增長，凈化功能降低，處理水質下降。但是，生物膜處理法對低濃度污水，也能取得較好的處理效果。
1.2與活性污泥法及其它生物膜法相比
1.3懸浮填料的特點
在MBBR法中，懸浮填料是其核心部分，具有*的優點：
⑴懸浮填料在不曝氣時浮于水的表面，無須固定支架支撐，這是反應池的安裝和維修變得很方便；當曝氣時，生長了生物膜的填料密度因與水接近，填料依靠曝氣的攪拌作用，處于流化狀態，這不僅使污水與填料上的生物膜廣泛而頻繁多次地接觸，而且填料在流化過程中切割分散氣泡，使布氣趨于均勻，氧利用率也得到了提高，由此產生的固、液、氣的三相充分接觸混合和碰撞，增大了傳質面積，提高了傳質效率，強化了傳質過程，因此，在達到一定的污染物去除率情況下，污水在池內的停留時間更短，同時，即使有了沖擊負荷，也可以很快的恢復處理效果。另外，懸浮填料受到氣流、水流的沖刷，老化的膜能夠自動脫落，保證了膜的活性，促進了新陳代謝，而且在反應池中水流化的填料還可能大量生長絲狀菌，既可利用絲狀菌高效降解有機物的功能，使出水水質改善，又無污泥膨脹之虞。
⑵維護管理方便。由于填料比重與水接近，只需要很少的氣量即可使其均勻懸浮于水中。使用時無需填料支架，只需在曝氣池出水處設置柵網攔截，靠曝氣水流將其回流至池前端，可節省投資，且投配、更新更方便。另外操作者不用像管理活性污泥法系統那樣，擔心污泥回流比、排除剩余污泥量及污泥膨脹等問題，因此，操作簡單，工作量也少。
⑶填充率易選擇。30%-50%（體積比）的填料在曝氣池中流化良好。對于懸浮填料只要沖氧能力許可并保證其自由懸浮，可以根據需要選擇填充比率。
垃圾滲濾液的成分復雜，有機物和氨氮都很高，是一種很難處理的廢水。M.X.Loukidou用MBBR和SBR聯合公一堆垃圾滲濾液進行了處理：正常運行時，好氧和缺氧交替運行，每天3次，HRT為20天，為了提高化反應，HRT在個操作循環周期的zui后階段增至24天。在第1天運行周期，COD去除率平均為65%，BOD的去除率為95%，在后來的運行階段，本可以達到*消化；運行穩定時對色度和濁度也有很好的去除效果；磷的去除率大約為65%。瑞典的U.welander等人采用2階段MBBR以缺氧的方式運行反化和去除外加碳源，900L，填充率為40%，加入乙酸作為外加碳源，加入保持磷的含量在10g/m3左右。個反應器運行穩定時，可以達到*消化，第二個反應器可達到*反化。

沉砂池與初沉池的改進措施 
污水進入處理廠內部時，首先要流經沉砂池與初沉池，并由此開始污水的預處理階段。污水預處理階段的耗能只占到了全部處理流程的一小部分，但是污水預處理效果的好壞將會鐘關系著后期處理過程能否順利進行。因此，應根據污水廠進水的具體狀況來決定是否在沉砂池之后設立初沉池。跌水的有機質含量較高時，初沉池能夠有效的降低污水的有機負荷，但跌水的有機物濃度較低時，則應省略初沉池，避免其對污水的有機負荷造成過大的消棘影響到后期的生化處理過程，保證污水處理設施的運行效率。 

污水處理各個環節的改進方案 
在對污水處理的環節進行改進時，不能一味的追求低能耗與低排放，同時也應該盡可能的保證，甚至是提高污水處理設施的運行效率，達到既實現污水處理的低碳運行、又提高污水處理設施運行效率的目的。 
傳統的曝氣裝置由于考慮到對污水的推流作用而設計成單邊布置的結構，然而經過*的實踐經驗發現，曝氣裝置對推流的促進作用十分有限，而單邊曝氣又很容易造成污水中氧氣分布的不均衡，影響污水的處理效果。因此，在曝氣池內部進行全面的曝氣，才是提高污水凈化效率的選擇。而微孔曝氣法不僅可以在曝氣池當中形成均勻的氣泡，并且產生的氣泡體積較小，具有更大的比表面積，增加了氣體與污水的接觸面，能夠進一步加快氧的轉移，提高充氧效率，所以能夠有效地節約曝氣過程的用電量，且對提高設備的運行效率有著促進的作用。同時，選用合適的鼓風機也能夠在一定程度上達到節能的效果。
污泥處理環節的改進措施 
剩余污泥的處理一直是污水處理過程中耗能較大的一個階段。通常污水廠會對污泥進行脫水濃縮后再進行加藥固定，或者鐘進行高溫處理，但是如此操作不僅造成了對剩余污泥這種潛在資源的浪費，也提高了污水處理廠的運行成本。因此，污泥的資源化才是解決剩余污泥處理難題、保證處理設施運行效率的根本。 

7、折板絮凝池設計應符合哪些要求？
絮凝時間為12～20min。
絮凝過程中的速度應逐段降低，分段數不宜少于三段，各段的流速可分別為：段：0.25～0.35m/s；第二段：0.15～0.25m/s；第三段：0.10～0.15m/s。折板夾角采用90°～120。
12、水力循環澄清池清設計參數如何確定？
水力循環澄清池清水區的液面負荷，應按相似條件下的運行經驗確定，可采用2.5～3.2m3/(㎡/h)。
水力循環澄清池導流筒（第二絮凝室）的有效高度，可采用3～4m。
水力循環澄清池的回流水量，可為進水流量的2～4倍。
水力循環澄清池池底斜壁與水平面的夾角不宜小于45°。

傳統的污水生化處理的工藝是利用微生物的生命活動對污水中的有機物加以利用，達到降低水體COD與BOD的目的。但是這種處理方式會鐘或間接的向外界排放CO2等可導致溫室效應的氣體，這與污水處理希望達到的環保目標是背道而馳的。因此，改變傳統的污水處理工藝，實行污水處理低碳運行策略，才是實現可持續發展的有效措施。 

上向流斜管沉淀池設計參數如何確定？
斜管沉淀區液面負荷應按相似條件下的運行經驗確定，可采用5.0～9.0m3/(m2/h)。
斜管設計可采用下列數據：斜管管徑為30～40mm；斜長為1.0m；傾角為60°。
斜管沉淀池的清水區保護高度不宜小于1.0m；底部配水區高度不宜小于1.5m。

絮凝池宜布置成2組或多組并聯形式。
平流沉淀池設計參數如何確定？
平流沉淀池的沉淀時間，宜為1.5～3.0h。
平流沉淀池的水平流速可采用10～25mm/s，水流應避免過多轉折。
平流沉淀池的有效水深，可采用3.0～3.5m。沉淀池的每格寬度（或導流墻間距），宜為3～8m，zui大不超過15m，長度與寬度之比不得小于4；長度與深度之比不得小于10。
平流沉淀池宜采用穿孔墻配水和溢流堰集水，溢流率不宜超過300m3/(m?d)。
氣浮池設計參數如何確定？
氣浮池宜用于渾濁度小于100NTU及含有藻類等密度小的懸浮物質的原水。
接觸室的上升流速，可采用10～20mm/s，分離室的向下流速，可采用1.5～2.0mm/s，即分離室液面負荷為5.4～7.2m3/(m2?h)。

氣浮池的單格寬度不宜超過10m；池長不宜超過15m；有效水深可采用2.0～3.0m。
溶氣罐的壓力及回流比，應根據原水氣浮試驗情況或參照相似條件下的運行經驗確定，溶氣壓力可采用0.2～0.4MPa；回流比可采用5%～10%。

13、脈沖澄清池清設計參數如何確定？
脈沖澄清池清水區的液面負荷，應按相似條件下的運行經驗確定，可采用2.5～3.2m3/(m2?h)。
脈沖周期可采用30～40s，充放時間比為3:1～4:1。
脈沖澄清池的懸浮層高度和清水區高度，可分別采用1.5～2.0m。
脈沖澄清池應采用穿孔管配水，上設人字形穩流板。
虹吸式脈沖澄清池的配水總管，應設排氣裝置。
15、哪些材料可用作濾料？
濾料應具有足夠的機械強度和抗蝕性能。可采用石英砂、無煙煤和重質礦石等。
16、濾料層厚度(L)與有效粒徑(d10)之比(L/d10值）范圍如何確定？
濾料層厚度(L)與有效粒徑(d10)之比(L/d10值）：細砂及雙層濾料過濾應大于1000；粗砂及三層濾料過濾應大于1250。

MBBR反應器的流化態
反應器中的填料依靠曝氣和水流的提升作用處于流化狀態，在實際操作中，經常出現由于整個池內進氣分布不均勻而導致局部填料堆積的現象。因此需通過池型作水力特性計算來改進進氣管路的布置和優化池內曝氣頭的分布，再根據實際的曝氣情況調節各曝氣頭上緊固墊的螺母松緊程度，調節單個曝氣頭的曝氣量。除保證池內出水端具有較大曝氣量，以便使整個池內填料呈均勻流化狀態外，還可以采用穿孔曝氣管，便于使池四邊和四角進氣分布均勻。反應器的構造在很大程度上決定了它的水力特性。試驗表明，反應器的長深比為0.5左右時有利于填料*移動，或者通過導流板的強制循環來解決池內死角的問題，這樣能使氣水比降到4：1左右。在實際工程設計時應通過大量試驗來優化反應器的構造和水力特性，降低能耗，進一步提高MBBR的經濟效益。