ZG4Cr25Ni35生產(chǎn)、銷售ZG4Cr25Ni35制氫轉(zhuǎn)化爐管排公司常年生產(chǎn)材質(zhì)：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質(zhì)。

對(duì)例6本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施的用度耐腐蝕鎳基高溫合金，其征在于以百分計(jì)算為：Co20.8、Cr16.8、Mo7.8、W4.8、Ta2.8、Al3.8、Ti2.4、Re1.9、Nb1.6、Mn0.2、Si0.15、C0.08、Zr0.02、B0.0015、Y0.05、Fe7、f0.20、Mg0.1，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。制備步驟如下：(1)真空感應(yīng)熔煉按所述合金化學(xué)成分配進(jìn)行配料，加入真空感應(yīng)熔煉爐中進(jìn)行熔煉，熔煉分布進(jìn)行熔化、精煉、降溫、合金化及澆注；在熔化步驟中，選取Co為80％的Ni-Co中間合金，選取Cr為51％的Ni-Cr中間合金，選取Mo為64％的Ni-Mo中間合金，選取Fe為35％的Fe-Mo中間合金，W、Ta、Re、Nb、Zr、f選取的中間合金，Al、Ti、Mn、Si、C、B、Y選取的中間合金或單質(zhì)；將原料按照分別裝入坩堝，*熔化后精煉30～50min，精煉添加的精煉劑是Ba-Al-Ca三元合金，Ba∶Al∶Ca為6∶3∶1，精煉劑加入量占坩堝中合金總的2-2.5％，在精煉期后段加入分?jǐn)?shù)為2-3％的CaO粉進(jìn)行脫硫，精煉結(jié)束后使用電磁攪拌和機(jī)械攪拌的復(fù)合攪拌形式，一個(gè)周期內(nèi)電磁攪拌5-8min，停3-5min，再機(jī)械攪拌5-8min，停3-5min，根據(jù)原料的純度可以進(jìn)行1-3個(gè)周期的攪拌；并且在真空感應(yīng)熔煉爐熔煉中控制的碳氧含量例，使碳氧含量例為1∶1.2-1.3，倒出合金溶液時(shí)加入Mg分?jǐn)?shù)為10-13％的Ni-Mg中間合金，加入量為0.2-0.25％；攪拌、扒渣，當(dāng)合金液熔體溫度達(dá)到1500～1800℃澆注溫度后進(jìn)行澆注，將合金液熔體澆注在于200-250℃預(yù)熱的錠模中制成直徑300-350mm的電極棒；(2)電渣重熔電渣渣量配為CaF2∶Al2O3∶CaO∶TiO2∶SiO2＝50-60∶20-30∶10-15∶3-5∶3-5，先加電極棒，裝好結(jié)晶器，加好引弧劑，開始電壓50-60伏，電流為2600－3000A，引弧后加入上述電渣，將渣料熔化在電爐中，待渣熔化后，以上電流，進(jìn)入熔化狀態(tài)，將電極棒熔化，等結(jié)晶器合金液到設(shè)定區(qū)域后停電，冷卻10-12分鐘后，冷卻凝固形成直徑250-300mm的棒材；(3)熱處理將直徑250-300mm的棒材加熱到1180-1200℃進(jìn)行鍛造為直徑為-120mm的棒材，將制得的鑄件進(jìn)行熱處理，所采用的熱處理藝為：首先以200-250℃/min的加熱速度升溫到0～1℃后保溫2-3h，隨后以-150℃/min的加熱速度升溫到1290-1300℃保溫6.5-7.5h，隨后空冷至室溫；之后在1050～1060℃保溫5-5.5h，隨后空冷至室溫；之后在880～890℃保溫12～20h，隨后空冷至室溫。

（2）保溫時(shí)間15min時(shí),DZ22B高溫合金與Al2O3陶瓷坩堝的界面反應(yīng)主要發(fā)生于1600℃,所形成的產(chǎn)物相為fO2,即由高溫合金中活性元素f與陶瓷坩堝中Al2O3發(fā)生一定的氧化還原反應(yīng)所致。隨保溫時(shí)間（15min、45min）,界面反應(yīng)產(chǎn)物基本呈不連續(xù)狀分布,且為fO2相的平均尺寸由1.3μm到2.6μm。相同保溫時(shí)間15min條件下,熔煉溫度1400℃時(shí),鑄件表面未出現(xiàn)粘砂物。

ZG35Cr24Ni7SiN 井式爐爐蓋法蘭、ZG2Cr25Ni20Si2吊具、-45粉末冶金還原爐舟皿、耐高溫0℃-1℃滑塊、ZG3Cr25Ni20熱處理板、ZGNiCrMo步進(jìn)爐爐門框、ZG08Cr19Ni10Nb料框、BTMCr9Ni5密封爐閘門、0Cr18Ni13Si4風(fēng)板、ZG35Cr28Ni16臺(tái)車爐水淬火料框、5Cr28Ni48W5沉沒輥支臂、Co50矯直輥、ZG2Cr24Ni7Si2窯口護(hù)鐵、P-Nb板、Mn13膠輥、ZG5Mn16A13Si2圓環(huán)、ZG0Cr25Ni20熱處理裝生產(chǎn)廠家。

此外,Yb的添加明顯了鑄態(tài)合金的力學(xué)性能。合金采用分級(jí)固溶處理藝:515oC-4h+520oC-2h,隨后80-oC熱水淬火;固溶處理之后,合金的的延伸率有明顯的,但屈服強(qiáng)度略有下降。對(duì)固溶態(tài)合金進(jìn)行了200oC恒溫時(shí)效,發(fā)現(xiàn)添加Yb能夠促進(jìn)析出,使峰值時(shí)間明顯提前。峰值時(shí)效態(tài)合金TEM表征說明,其析出相主要有彌散分布的β’相和少量的β’’相。含1.5Yb的合金了佳的力學(xué)性能,其力學(xué)性能明顯優(yōu)于一般的商用WE43合金。

雷蒙磨粉機(jī)采用MITEC-1200型便攜式硬度在高鑄鋼雷蒙磨磨輥、磨環(huán)上了硬度，硬度值大于55RC，硬度均勻性好，硬度差小于2RC。在此基礎(chǔ)上，對(duì)磨輥、磨環(huán)進(jìn)行了磁粉探傷，未發(fā)現(xiàn)裂紋和尺寸大于1.5mm的夾雜物。高鑄鋼雷蒙磨磨輥、磨環(huán)已在我廠的四輥雷蒙磨粉機(jī)上進(jìn)行了業(yè)試驗(yàn)，用于將粒度20mm左右的膨潤(rùn)土和泡砂石，研磨成300目一350目的細(xì)粉。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，高鑄鋼雷蒙磨磨輥、磨環(huán)使用、可靠，使用中無剝落、開裂現(xiàn)象出現(xiàn)，由于其硬度高，耐磨性好，使用壽命高錳鋼磨輥、磨環(huán)120—160。

國(guó)外K-40(26Cr-20Ni)耐熱鑄鋼高使用溫度為1150℃(出自“Metalshandbook"8thVol1);1150°～1200℃(出自“合金鋼鋼種手冊(cè)"第四冊(cè)耐熱鋼)。I(28Cr-16Ni)耐熱鑄鋼高使用溫度為1150℃，瞬時(shí)可達(dá)1180℃(出自“Metalshandbook"8thVol1)。它們雖均具有一定優(yōu)點(diǎn)，但含鎳量均較高，并且實(shí)際上屬于使用溫度為1150℃鋼種。

全文摘要一種高Nb鐵鎳基高溫合金中Les相和碳化物相的區(qū)別，其征在于具體的步驟如下，A)將高Nb鐵鎳基高溫合金試樣經(jīng)研磨、拋光后，使拋光面外露，然后置于熱處理爐中，爐溫控制在350~600℃，靜置10~200分鐘，空冷；B)利用金相顯微鏡觀察A)處理后的高Nb鐵鎳基高溫合金試樣，即可，本僅通過普通金相顯微鏡即可對(duì)析出相的鑒別，便于廠實(shí)際操作，簡(jiǎn)單實(shí)用，成本低廉。以鎳、鈦、鈮、鎢、鈷為基的金屬合金材料，由于其能在600℃以上的溫度*作，被稱為高溫合金。

進(jìn)一步的技術(shù)方案在于：當(dāng)直澆道中存在殘余凝固的合金而造成鑄造模具無法脫模時(shí)，破碎鑄造模具連接件，通過切割將殘余在直澆道中凝固的合金切斷，取出成型的零件。采用上述技術(shù)方案所產(chǎn)生的有益效果在于：所述使用的裝置在熔煉開始后水冷銅坩堝及其內(nèi)部的熔體可以構(gòu)成導(dǎo)電環(huán)并通電，水冷銅坩堝做離心運(yùn)動(dòng)，在離心力及其洛倫茲力的作用下，熔體處于力學(xué)平衡狀態(tài)，此時(shí)主要對(duì)合金進(jìn)行熔煉。當(dāng)熔煉結(jié)束后，水冷銅坩堝環(huán)內(nèi)的電流改變方向，并給水冷銅坩堝環(huán)的離心運(yùn)動(dòng)加速，使得熔體受到向外的合力作用而充入鑄型中實(shí)現(xiàn)高速冷卻。

由澆注實(shí)驗(yàn)成功制得無裂紋缺陷的葉輪鑄件,再次驗(yàn)證了TiB2/Al葉輪鑄件熔模熔模鑄造數(shù)值模擬的可靠性,為該種復(fù)合材料葉輪鑄件批量化生產(chǎn)提供了理論基礎(chǔ)和科學(xué)指導(dǎo)。研究了高溫合金旋流器鑄件成型的藝及鑄造藝,旋流器因?yàn)槠涫獾膬?nèi)部型腔結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)采用了內(nèi)部型腔陶瓷型芯成型的蠟?zāi)３尚?并且在澆注設(shè)計(jì)時(shí),采用在內(nèi)徑為準(zhǔn)53mm壁厚為9mm的環(huán),同時(shí)通過增大內(nèi)澆道尺寸來旋流器鑄件的。

在不同的溫度以及不同外加應(yīng)力的蠕變實(shí)驗(yàn)條件下,75MPa壓力合金的抗蠕能均顯著優(yōu)于0MPa壓力合金。0MPa及75MPa壓力合金的蠕變機(jī)制都是位錯(cuò)攀移控制蠕變機(jī)制。針對(duì)飛行器結(jié)構(gòu)件輕量化、度、耐高溫以及成形等要求,開展了典型結(jié)構(gòu)件的鑄造技術(shù)研究。數(shù)值模擬結(jié)果和藝試驗(yàn)表明,差壓鑄造結(jié)合縫隙式澆注可鑄件的充型平穩(wěn)和補(bǔ)縮要求,但容易在退讓性差的部位產(chǎn)生裂紋。通過修改澆注、鑄型退讓性,實(shí)現(xiàn)了艙體的鑄造成形,通過無損檢測(cè),艙體達(dá)到了I類鑄件的要求。

CF－8C　Plus的設(shè)計(jì)　　的合金通常要在強(qiáng)度和延展性之間進(jìn)行權(quán)衡，換句話說，鋼的強(qiáng)度越高，它的延展性就越差，強(qiáng)度較高的鋼常常容易產(chǎn)生裂紋。然而，新鋼種通過認(rèn)真和修改CF－8C這種常用的鑄造不銹鋼復(fù)雜的合金成分，不需要進(jìn)行這種權(quán)衡考慮。具體講，高溫強(qiáng)度的是由于:　　·仔細(xì)地選擇對(duì)CF－8C中新合金的加入量。　　·其他合金成分以幫助和增強(qiáng)這些新的添加元素。對(duì)這些元素的量采用了別的設(shè)計(jì)，為使高溫下（不是鑄造就是使用中）沿著晶界和晶粒本身的沉淀相（即NbC，δ鐵素體，σ相）微量和毫微量級(jí)的利用。

因此，尋求一種簡(jiǎn)便地制備低碳鉻鐵的，無疑會(huì)對(duì)鉻鐵生產(chǎn)企業(yè)的生產(chǎn)成本和生態(tài)的保護(hù)具有非常積極的意義。轉(zhuǎn)底爐是近幾年發(fā)展起來的一種主要用于處理鋼鐵企業(yè)除塵灰和制備還原鐵的重要設(shè)備。轉(zhuǎn)底爐生產(chǎn)具有爐膛加熱溫度高、還原鐵球團(tuán)反應(yīng)速度快、爐內(nèi)可控、自動(dòng)化程度高、產(chǎn)能高、生產(chǎn)成本低和對(duì)污染可控等突出優(yōu)點(diǎn)。過去轉(zhuǎn)底爐都是使用還原性處理鋼鐵原料的，而采用氧化性進(jìn)行處理還很少涉及。所以，研究采用弱氧化性的CO2為轉(zhuǎn)底爐通過高溫脫除高碳鉻鐵中的碳以制備低碳鉻鐵對(duì)于低碳鉻鐵的生產(chǎn)成本和污染具有重要地意義。