公司常年生產材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

國勁合金*生產銷售：耐熱精鑄耐熱耐磨鋼導板、耐熱精鑄立柱、耐熱精鑄掛具、耐熱精鑄紡織行業爐輥、耐熱精鑄固定模框、耐熱精鑄裂解爐管排、耐熱精鑄大型壓鑄模具、耐熱精鑄軸承座、耐熱精鑄沉沒輥支臂、耐熱精鑄五通彎頭、精鑄316不銹鋼件_ZGW9Cr4V硅鋼線碳套輥軸承座、耐熱精鑄出鋼槽、耐熱精鑄吊具、耐熱精鑄底板、耐熱精鑄大型耐熱模具、耐熱精鑄水冷輥絞龍

W9Mo3Cr4V鋼回火后的顯微組織為回火馬氏體和均勻分布的顆粒狀碳化物，硬度為61.5RC。對經淬火和回火后的W9Mo3Cr4V鋼進行沖擊試驗，其沖擊韌性為31J/cm2，可攪拌頭的沖擊韌性要求。研究結果表明：（1）W9Mo3Cr4V鋼隨滲氮溫度，滲氮層厚度呈逐漸的趨勢。（2）W9Mo3Cr4V鋼隨離子滲氮溫度升高，滲氮層硬度不斷升高，這是由于滲氮溫度較低時，表層就有硬度很高的ε相（Fe3N)，其晶格常數基體大得多，當其與基體為共格關系時，會與基體晶格產生性畸變，滲氮層體積形成殘余壓應力，且滲氮層中的位錯運動受阻，引起滲氮層硬度升高。隨滲氮溫度升高，滲氮物相ε相（Fe3N)衍射峰強度逐漸，而γ’相（Fe4N)衍射峰強度逐漸升高，滲氮層厚度不斷，且滲氮物均勻析出彌散強化，也滲氮層硬度不斷升高。

公司常年生產材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

316耐磨落梅抖、316錐門、316法蘭連接耐磨鑄管、316冶金高抗磨構件、316高耐磨下料斗、316冶金高抗磨構件、316電廠高抗磨前后護板、316錐門、316耐磨落梅抖、316高抗磨襯板、精鑄316不銹鋼件_ZGW9Cr4V硅鋼線碳套輥軸承座、316法蘭連接輸煤直管、316礦山輸渣管耐磨襯板、316耐磨彎管、316耐磨三叉管

(2)合金為單相奧氏體組織，結構，時效傾向很小，具有優良的加藝性能和滿意的焊接性能。(3)具有高的塑性和相對較低的強度，容易進行塑性變形，能軋成薄板材，可以深沖冷加。(4)熱處理簡單，只需很短時間退火便應力，并可控制晶粒度。應用固溶強化鎳基變形高溫合金在使用中可能會有一些碳化物相析出，略有一些硬化作用。因此合金中的碳含量不宜過高，以免塑性。G141合金除固溶強化外，還有γ’相時效強化(見高溫合金時效強化)，加塑性差些，適合用作在高溫下要求強度較高的板材合金。合金化程度高的G3044、G3128、G141和G170等合金，在*使用中會析出σ,μ等相(見高溫合金材料的金屬間化合物相)，影響合金性能。

兩種材料件的剛性*。按照焊接藝評定提供的，組對時我們先將15CrMoR側端口部分進行預熱，達到要求的溫度后與800錐體組對點焊。點焊后不久，當15CrMoR側冷下來，全部焊點均出現了裂紋，反復幾次，結果依然相同。這使得后面的焊接無法進行。針對這種情況，結合兩種材料的焊接點和藝評定中有益的內容，我們反復進行了研究論證，同時參照當時引進的一臺國外設備中異種鋼焊接處理的啟示，制定出了相應的施焊方案。經過實際產品的試驗，地解決了上述存在的問題，成功地實現了這兩種材料的焊接。下面就將組焊藝的主要內容作一個簡單地介紹。組焊的主要程序是：先在15CrMoR材料的件上，用選定的過渡焊材和800的同種焊材堆焊出一個過渡段，然后再將800材料的錐體與過渡段組焊。

根據純氧器和空氣器的能力和征的較可知，采用空氣器時，由于吹入了時不必要的氮（占空氣中的79），因此會火焰溫度、廢氣量，增大熱損失。而采用純氧器時，由于器只使用所需的氧，因此火焰溫度可以到3000℃，且由于廢氣量大幅度，因此可以熱損失，有效熱量，由此可以重油的消耗量，燃料成本。純氧器所要求的加熱能力與空氣器的相同，要求能在大約20分鐘內將鋼包的內襯耐火材料的溫度由大約600℃加熱到0℃以上。采用以往的空氣器時，大量為520L/hr，而采用純氧器，由于了有效熱量，因此大量為350L/hr，充分。

5Cr28Ni48W5精鑄爐用裝、ZG1Cr28Ni48W5精鑄殊鑄件、ZG30Cr25Ni20精鑄擋料板、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1精鑄導流板、ZG35Cr26Ni12精鑄窯尾護板、ZG3Cr24Ni7NRe精鑄離心鑄管、35Cr45NiNb精鑄爐罐、40Cr25Ni20精鑄刀盤、ZG1Cr20Ni14Si2N精鑄輻射管、ZG35Cr26Ni12Si精鑄穿孔導板、ZG2Cr20Mn9Ni2Si2N精鑄板、ZGMn13-3精鑄窯尾護板、Mn13精鑄懸臂輥、ZG3Cr24Ni7NRe精鑄輪子、ZG1Cr28Ni48W5精鑄滑軌、ZGMn13Cr精鑄耐高溫噴嘴、Co50精鑄碳套輥

如D級碳素結構鋼要求鋼中酸溶鋁含量不小于0.015，深沖壓用冷軋薄鋼板08AL要求鋼中酸溶鋁含量為0.015―0.065。鋁還可鋼的抗腐蝕性能，別是與鉬、銅、硅、鉻等元素配合使用時，效果更好。鉻鉬鋼和鉻鋼中含Al可其耐磨性。高碳具鋼中Al的存在可使產生淬火脆性。鋁的缺點是影響鋼的熱加性能、焊接性能和切削加性能。Si（硅）Si是煉鋼中重要的還原劑和脫氧劑：對于碳鋼中的很多材質來說，都含有0.5以下的Si，這些Si一般是由于煉鋼中作為還原劑和脫氧劑而帶入的。硅能溶于鐵素體和奧氏體中鋼的硬度和強度，其作用僅次于磷，較錳、鎳、鉻、鎢、鉬、等元素強。但含硅量超過3時，將顯著鋼的塑性和韌性。

結果表明，不同固溶處理溫度對800合金晶粒尺寸有很大影響；在1050～1200℃固溶處理時，晶粒正常長大，晶粒長大能Q=309.3KJ/mol；在1050～1℃固溶處理后，晶內仍有大量未固溶的富鉻碳化物；在1150℃固溶后，晶內富鉻碳化物基本溶解；在1200℃固溶處理時，隨著保溫時間的，晶粒正常長大；晶粒尺寸與硬度符合all-Petch關系。熱機械加，結合變形和熱處理，是控制顯微組織從而金屬和合金性能的一種極為有效的。自從二十世紀八十年代初提出晶界程（GBE）的概念以來，熱機械加業已成為改變多晶材料晶界征分布的主要。合金800（UNSN08810）是一種通過Ti（C，N）沉淀和M23C6強化的固溶強化合金。

、316熱處理爐構件、316步進爐耐熱滑塊、316耐磨襯板、316碳套輥、316玻璃輥、316井式爐吊具、316機械用密封條、316掛具、316爐排、316保護套管、316推頭

其他材料輔料如廢鋼（排除有害元素）、煤粉、陶土、型砂、合脂油、石灰石、耐火材料等，也都本著好、價格合理、路途近的原則定點采購。重要的是化學成份的選擇。2.1碳和硅是影響球鐵機械性能和鑄造性能很大的元素，是促進石墨化的元素。碳當量（C總+1/3si）可石墨球數，鐵水流動性，縮孔體積和白口傾向，塑性和韌性[1].但碳當量過高，易出現石墨漂浮性能下降，故元素含量應選擇：C：3.6-3.9；S：2.2-3.0；碳當量應在4.4-4.8之間。2.2錳是阻礙石墨化并碳化物的元素，和基體中珠光體含量，但易形成晶間偏析，球鐵塑性和韌性；含量高時會縮松傾向，故在生產鑄態鐵素體球鐵中，因鐵素體含量要求大于75，不允許出現縮松和不再經過熱處理，故錳的含量不能高而應低，應控制在0.3-0.4范圍內。

某公司嘗試采用TMCP藝出英國BSEN10210-1-2006《非合金和細晶粒鋼熱軋結構鋼管（空心管材）》的新型熱軋細晶粒低溫低合金鋼板。TMCP藝利用形變和相變強化來鋼材性能，但是采用TMCP藝生產的厚鋼板，其組織不均勻、性能波動大，因此進行軋后熱處理是*的環節。研究正火處理對新型高性能低溫鋼組織、力學性能及斷裂機理的影響對指導實際生產具有重大意義。研究結果表明：（1）TMCP試樣的強度和屈強高，易產生應力集中及脆性斷裂，低溫沖擊性能差。正火處理會TMCP試樣的屈服強度和抗拉強度，不*正火處理實驗的屈服強度和抗拉強度均隨正火溫度的而，*正火處理試樣的則隨正火溫度的而，正火處理試樣的伸長率和夏V型缺口沖擊吸收功變化規律與其強度變化規律相反。

公司現有四個事業部下有4條生產線。1、真空霧化制粉生產線： 致力于金屬球形粉末的化生產。金屬球形粉主要應用于增材制造、MIM、噴涂。金屬球形粉品種有：高溫合金粉、不銹鋼粉。我們合金粉末的純度高、氣體含量低、無偏析，流動性好而逐漸取代進口金屬粉。2、硅溶膠熔模精密鑄造藝生產線：采用真空鑄造的硅溶膠藝，使熔模鑄造藝在殊合金方面得以延伸。公司摸索出離心真空精密鑄造藝、真空快速凝固藝等使得合金材料鑄件內部性能得以大幅，為用戶提供低夾雜、無疏松、無偏析的高合金鑄件產品。產品主要應用于在高溫下高速零部件（如高性能汽車渦輪增壓器葉輪、高溫風機葉輪等）、腐蝕下使用零部件（如石油石化、化等行業使用的泵、閥）。3、鍛件及零部件生產線:通過真空冶煉、鍛打、切割、機加等為用戶提品及零部件。4、水平連續鑄造長型材生產線 （調試中）：于高溫合金、耐腐蝕合金、精金和種不銹鋼以及難成型高合金的水平連續鑄造管、棒、型材

4Cr25Ni35Nb水泥襯板、ZG40Cr25Ni35NbM高抗磨護板、Co40高抗磨襯瓦、ZG40Ni35Cr26Si2電廠輸煤粉管、ZG1Cr19Mo2有金屬排渣管、ZG03Cr19Ni11Mo3N磨煤機護板、ZG40Cr28Ni48W5Si2磨煤機襯瓦、ZGMn18Cr4V鏈條、ZG5Cr26Ni36Co5W5耐磨復合板、ZG5Cr25Ni2冶金耐磨管道、ZG1Cr17磨煤管、ZG1Cr18Ni9Ti襯板、ZG6Mn28Al9TiRe電力耐磨管道、ZG14CrNi32Nb耐磨襯板、ZG35Cr24Ni7N直管、ZG2Cr24Ni7SiN耐磨三叉管

結果表明該計算可以有效地模擬實際連鑄中角部區域凝固收縮對熱流密度及溫度分布的影響。針對CB300-V鋼種，斷面130mm*130mm連鑄坯在3m/min拉速下的計算結果為：凝固坯殼角部溫度1250℃，與經典熱流公式計算的角部溫度700℃有明顯差別，面中心處明顯的收縮開始于距結晶器上沿0.4m的位置，凝固收縮的數值集中在0.0002m的范圍內，角部大收縮量威0.001575m。隨著距表面距離的加大，凝固收縮呈減小趨勢，凝固收縮的量與距離呈非線性關系。由沙鋼集團和神霧集團共同完成的“轉底爐處理含鐵、泥資源循環利用關鍵技術及示范項目"科技成果評價會在沙鋼召開。評價會在聽取技術報告、作總結報告、科技查新報告以及對項目答疑后，討論認為該項目成果整體藝技術及裝備達到水平，建議在同類冶煉企業推廣應用。

當合金在上α＋β相區變形和熱處理時形成這種顯微組織。雙態組織的點是在β轉變組織的基體上，分布著一定數量的等軸初生α相，而β轉變組織實際上類似于籃組織。這種組織的性能決定于等軸初生α相和β轉變組織所占的例，一般而言，該類型組織有的室溫拉伸塑性和疲勞性能，有一定的高溫強度和蠕能。塑性和疲勞極限隨初生α相體積分數而，并且初生α相晶粒尺寸越小，疲勞強度越高，而持久的蠕變強度則隨初生α相體積分數的而。當等軸初生α相體積分數為20～30時，塑性、斷裂韌性、熱強性和疲勞性能達配合。4等軸α組織當合金全部在α＋β或α相區(α型合金)以足夠的變形量(60～70)進行塑性變形，或隨后在下α＋β兩相區熱處理時，即等軸組織。

為此，應大積極發展球團礦高爐煉鐵，主要是：1、優先發展帶式焙燒機球團礦。優先發展帶式焙燒機球團礦，帶式焙燒機球團的序能耗等多項指標優于鏈篦機-回轉窯，且沒有結圈和氣流分布的卡殼問題，具有良好的發展前景，建議應優先發展帶式焙燒機，已停產的平燒也可技術改造為帶式焙燒機生產球團礦。2、現有設備的操作水平。現有大型鏈篦機-回轉窯和大型豎爐的操作水平，解決回轉窯結圈和大型豎爐氣流合理分布的問題。3、球團礦造球、燒球的技術。把豎爐和鏈篦機-回轉窯球團62的品位都65以上，把目前SiO2含量高于5.8的到4.5。將球的直徑從18mm以上到9-13mm的合理范圍。超飽和滲碳是當碳勢高于門檻值時的一種滲碳藝，其目的是在滲碳層中形成大量彌散分布的粒狀碳化物，并高于滲碳的表層碳濃度，使零件表面在高硬度、高耐磨性、良好的耐疲勞性能和抗咬合性能的同時韌性不下降。

JM10冶金高抗磨構件、KmTBNi4Cr2-DT耐磨三叉管、KmTBCr9Ni5磨煤機錘門、BTMCr12Mn3W送料耐磨內襯管、BTMCr18Mn3W2耐磨護板、ZGMn13-2耐磨復合板、JM6高抗磨護套、JM6B電廠輸煤粉管、JM2礦山輸渣耐磨管、BTMCr12-GT中速模護板、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe彎頭、JM7A彎頭、JM5高抗磨護套、ZGMn13-4法蘭連接輸煤彎管、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe電力耐磨管道、BTMCr32排灰耐磨管

定向結晶葉片了對空洞和裂紋的橫向晶界，使全部晶界平行于應力軸方向，從而了合金的使用性能。單晶葉片了全部晶界，不必加入晶界強化元素，使合金的初熔溫度相對升高，從而了合金的高溫強度，并進一步了合金的綜合性能。生產藝鎳基合金，別是沉淀強化型合金含有較高的鋁、鈦等合金元素。通常采用真空感應爐熔煉，并經真空自耗爐或電渣爐重熔。熱加采用鍛造、軋制藝，對于高合金化合金，由于熱塑性差，則采用開坯后軋制或用軟鋼(或不銹鋼)包套直接藝。鑄造合金通常用真空感應爐熔煉母合金,并用真空重熔-精密鑄造法制成零件。變形合金和部分鑄造合金需進行熱處理，包括固溶處理、中間處理和時效處理，以Udmet500合金為例,它的熱處理制度分為四段：固溶處理，1175，2小時,空冷;中間處理,1080,4小時,空冷;一次時效處理,843，24小時,空冷；二次時效處理,760,16小時，空冷。

低溫沖擊功和常溫力學性能是決定風電軸承壽命及可靠性的重要性能指標，風電軸承套圈調質熱處理藝參數則是影響它們的重要因素之一.為了進一步風電軸承的低溫沖擊功和常溫力學性能，深入研究了風電軸承調質處理的淬、回火溫度對其影響規律。采用4種不同的淬火藝（淬火溫度分別為：800、820、840和860℃）和5種不同的回火溫度（570、590、610、630、650℃）組成的20種調質處理藝對試驗樣圈進行試驗。淬火時間為2～3小時，介質為高分子水劑，濃度為2～5；回火時間為4～6小時。對調質藝處理后的樣圈進行低溫沖擊功和常溫力學性能檢驗，取樣方向為樣圈周向，取樣位置為端面的中間距樣圈端面12.5mm處。